Systems. Methods. Technologies 3 (39) 2018

Systems Methods Technologies. Q.T. Vuong et al. Mechanisms in the structure … 2018 № 3 (39) p. 13-18 18 L Jc Mb k + + = ω 2 2 2 2 дин1 ; (12) что касается движений по координате 2 y , то при усло- виях, когда 0 1 ≠ Q , 0 2 = Q , т.е.режим динамического гашения колебаний не реализуется. Передаточная функция межпарциальных связей при 0 1 ≠ Q , 0 2 = Q имеет вид: 2 2 2 2 2 2 1 2 0 ,0 12 ) ( ) ( ) ( 2 1 k pL Jc Mb p Mab Jc y y pW Q Q + + + − = = = ≠ . (13) Аналогичного типа соотношения можно получить при условиях, когда 0 1 ≠ Q , 0 2 = Q . 2. При наличии связности между силовыми факто- рами при условии, что: 1 0 2 Q Q α= , (14) где α 0 —коэффициент связности внешних воздействий. Передаточную функцию межпарциальных связей с учетом (14) можно представить в виде: 2 2 1 2 2 0 2 2 0 2 2 2 2 2 2 1 2 0 ,0 12 ) ( ] ) [( ) ( ) ( ) ( 2 1 p Mab Jc k p ma Jc Ma p Mab Jc k pL Jc Mb y y pW Q Q − + + + + + α − α+ + + + + = = ′ ≠ ≠ . (15) Парциальные частоты системы в соответствии с (10) определяются выражениями: 2 0 2 2 1 2 1 ma Jc Ma k n + + = , (16) L Jc Mb k n + + = 2 2 2 2 2 . (17) Если при действии одиночного силового воздействия 1 Q или 2 Q реализуются режимы динамического гашения колебаний только по координатам 1 y или 2 y соответст- венно, и частоты динамического гашения колебаний сов- падают с соответствующими парциальными частотами, то при α 0 ≠ 0 частоты динамического гашения колебаний уже не совпадают с парциальными частотами системы обычного вида. То есть связность внешних воздействий не изменяет параметров характеристического уравнения системы (оно является инвариантом), но оказывает влия- ние на другие характеристики. Выражения для определения частот динамического гашения колебаний при учете α 0 имеют вид: ) ( 2 0 2 2 2 2 дин 10 Mab Jc L Jc Mb k − α++ + = ω , (18) Mab Jc ma Jc Ma k − + + + α α = ω 2 2 0 2 2 0 1 2 дин 20 ) ( . (19) Таким образом, частоты динамического гашения колебаний зависят от коэффициентов связности внеш- них воздействий α 0 . При α 0 = 0 выражение (18) упрощается до: L Jc Mb k + + = ω 2 2 2 2 дин 10 , (20) тогда как по координате 2 y имеем: 0 2 дин 20 = ω . (20') В свою очередь, при α 0 → ∞ режим динамического гашения колебаний не реализуется: 0 2 дин 10 = ω , (21) вместе с тем, по координате 2 y имеем: 2 0 2 2 1 2 дин 20 ma Jc Ma k + + = ω . (21') Полученные результаты совпадают с вышеприве- денными оценками ситуации. Возможности коррекции вибрационного поля рабочего органа. Особенности работы технологиче- ских вибрационных машин проявляются в формируе- мых структурах вибрационных полей, т. е. в распреде- лениях амплитуд колебаний координат точек рабочего органа. В вибрационных технологических процессах при реализациях вибрационного упрочнения поверхно- стей изделий важным является достижение и поддер- жание однородной структуры вибрационного поля для реализации режимов непрерывного подбрасывания; при этом необходимым условием является постоянство отношения амплитуд колебаний 1 2 y y независимо от частоты внешнего возбуждения. С учетом таких требо- ваний выражение (15) трансформируется к виду: 2 2 1 2 2 0 2 2 0 2 2 0 2 2 2 2 ) ( ] ) [( ) ( ) ( p Mab Jc k p ma Jc Ma p Mab Jc k pL Jc Mb − + + + + α= = − α+ + + + (22) или: 0 ) ( ) ( 10 2 2 0 0 2 2 = α− + α− + + k p ma Ma k pLMb . (23) Так как: 0 )] ( [ 10 2 2 2 0 0 = α− + + α−+ k k p ma Ma LMb , (24) то: 2 0 0 ma Ma L Mb + + =α , (25) 1 2 0 k k =α . (26) Если одновременно выполняется условие: 2 0 1 2 ma Ma L Mb k k + + = , (27) выражение (27) определяет соотношения между пара- метрами механической колебательной системы (рис. 1), при которых достигается условие 1 1 2 = y y . Это означает, что амплитудно-частотные характеристики системы, при условии связи параметров соотношениями (27),