Systems. Methods. Technologies 3 (39) 2018

Systems Methods Technologies. S.N. Vikharev et al. Study of fibrous …2018 № 3 (39) p. 108-115 112 l x E v x ) ( sin2ln) 1(2 ) ( 2 −ξπ π − −= −ξΚ . (21) Преобразуем уравнение (17), используя соотноше- ния (11), (19)–(21): ( ) ( ) ( ) ( ) . 0 ) ( π sin2ln ) ( π sin2ln 1 1 0 π sin2ln2 π sin2ln1 π )2 1(2 )(     ∫       + − − + − − ∆      − ⋅ ⋅           − +     ∫ ∫ − + − − −= ∞ l d l x l x a VTep T T VT l e VT l e d a l a l x p d l x p E v xyu              (22) Форму изношенной поверхности гарнитуры опре- деляют износные перемещения границы тела ),( tx ω . Однако износные перемещения могут быть определены с точностью до неизвестной постоянной, которая зави- сит от времени (4). Определим форму поверхности f(x) при ∞→ t как: )( )( x u xf y ∞ = . (23) Введем обозначения: , ˆ l x x = , ˆ l χ=χ , ˆ l ξ=ξ , ˆ l a a = , 1 2 ω ω Κ Κ= m , VT l ε =ζ . ε =γ σ T T (24) С помощью уравнения (18) выразим давление 1 p и 2 p через постоянную нагрузку, действующую на пе- риод, ∞ P и отношение коэффициентов интенсивности износа m : lma mp p ′ − = α ∞ ) ˆ 1( 1 1 1 lma p p ′ − = ∞ ) ˆ 1( 1 2 , (25) где         − = α 1 1 1 m m . Выражение, соответствующее форме изношенной поверхности с учетом принятых безразмерных обозна- чений, приобретает вид: . ∫ 0 ˆ ])ˆ ˆ(π sin 2 ln- ))ˆ ˆ(ˆ(π sin 2 [ln ˆ - ) 1 ˆ-1( 1 ) 1( ∫ ˆ 0 ∫ ˆ 1- ˆ )ˆ-ˆ (π sin 2 ln ) 1 ˆ-1( 1 ˆ )ˆ ˆ(π sin 2 ln 1 ˆ1 1 ∞ ) 2 -1(2 π )ˆ( ∞       χ χ+ χ+ χζ ⋅         ⋅         ζ ζ +ξ     ξ +ξ ξ       = e d x x a e ma m γ a l a e e d x ma dx ma a m P v E x f - - - - -[ (26) Результаты исследований и их анализ. Зависи- мость коэффициента трения между гарнитурами μ от параметра  применительно к термомеханической древесной массе при 08,0 ) ( 2 ˆ * 3 = + = E h ba P P представ- лена на рис. 3. Рис. 3. Зависимость деформационной составляющей коэффи- циента трения μ от параметра  : 1 — при высокой плотно- сти контакта ba l + = 2; 2 — при низкой плотности контакта b a l + = 6 Коэффициент трения уменьшается с уменьшением ba l + . С уменьшением жесткости волокнистой про- слойки увеличивается значение коэффициента трения, а также усиливается влияние плотности контакта. Мак- симальное значение коэффициента трения μ смещается в сторону больших значений при увеличении ba l + и прочих равных значениях параметров. Деформацион- ная составляющая коэффициента трения стремится к нулю при  →0 (при V→∞). Анализируя вышесказан- ное, можно обоснованно подойти к уменьшению коэф- фициента трения при размоле в ножевых машинах и снижению энергозатрат мельниц. В зоне размола целесообразно использовать вместо трения скольжения трение качения. Это приведет к снижению энергоемкости мельницы и уменьшению рубящих воздействий ножей гарнитуры на полуфабри- кат. Использовать трение качения в зоне размола пред-