Systems. Methods. Technologies 2 (38) 2018

Systems Methods Technologies. I.V. Dudina et al. Influence of some …2018 № 2 (38) p. 139-145 142 ния требуемой прочности, жесткости и трещиностой- кости [5-7]. Исходя из выполненного анализа влияния коэффи- циента К р на НДС конструкций установлено, что с уве- личением доли ненапрягаемой арматуры увеличивают- ся прогиб балок, ширина раскрытия трещин, а также снижается момент трещинообразования (рис. 2-4). По- этому целесообразно делать вывод об эксплуатацион- ной пригодности конструкций со смешанным армиро- ванием из условия требований второй группы предель- ных состояний (по жесткости и трещиностойкости) [1, 5-7, 9]. Рис. 2. Влияние коэффициента К р на кинетику развития прогибов а) и трещин б) в балке 2БСП12-5АтVIк-н На основании полученных результатов оценки про- гибов для разных типов балок (рис. 3) установлена об- ласть минимальных значений коэффициента частично- го преднапряжения для обеспечения допустимых про- гибов: - для балки 2БСП12-5АтVIк-н ( мм f кон 38 = ) – при 48,0 ≥ р К ; - для балки 2БСП12-6АтVIк-н ( мм f кон 40 = ) – при 580 , К р ≥ ; - для балки 2БСП12-4АIIIв ( мм f кон 36 = ) – при 780 , К р ≥ . Аналогичный анализ был выполнен для исследуе- мых балок по обеспечению контрольной ширины рас- крытия трещин (рис.4) в зависимости от коэффициента К р . В среднем для всех балок нормативное значение контрольной ширины раскрытия трещин а кон = 0,2 мм было обеспечено при К р > 0,65 [4-7]. Рис. 3. Оценка влияния коэффициента К р на прогибы балок при нагрузке контрольной по жесткости 2БСП12-4IIIв 2БСП12-6АтVIк-н 2БСП12-5АтVIк-н 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 Кр f , мм f кон = 38мм f кон = 40мм f кон = 36мм Границы допустимых значений К р