Systems. Methods. Technologies 1 (37) 2018

Системы Методы Технологии. А.А. Галинский и др. Влияние параметров …2018 № 1 (37) с. 22-28 27 Все данные, полученные в ходе исследования, справедливы для автоматической наплавки под слоем флюса АН-26 спеченной лентой ЛС-09Х31Н8АМ2. Выявлена зависимость влияния ширины наплавоч- ной ленты на геометрические параметры наплавлен- ного валика. Опытным путем определено, что при ис- пользовании спеченной ленты ЛС-09Х31Н8АМ2 ши- риной от 30 до 40 мм снижается доля участия основ- ного металла в наплавленном, что благоприятно ска- зывается на свойствах наплавки [8]. При проектировании технологии автоматической наплавки спеченной лентой ЛС-09Х31Н8АМ2 под слоем флюса АН-26 необходимо наличие методик, позволяющих рассчитывать параметры режимов на- плавки, обеспечивающих снижение степени участия основного металла в наплавленном слое при сохране- нии требуемых характеристик наплавленного металла. Однако известные на сегодняшний день методики оп- ределения режимов наплавки ленточным электродом ограничены рамками отдельных типов наплавочных материалов и могут быть лишь частично применены для определения параметров наплавки спеченными лентами, что не в полной мере отражает ряд особенно- стей наплавки электродными спеченными лентами [9]. Заключение. Таким образом, к настоящему време- ни нет методик расчета режимов автоматической на- плавки под слоем флюса спеченной лентой, учиты- вающих ее особенности и технологические парамет- ры, оказывающие влияние на формирование наплав- ленного металла. 1. Исходя из графиков, приведенных на рис. 6–11, можно сделать следующее заключение: в области ма- лых токов (300–600 А) с увеличением сварочного тока ширина валика увеличивается. 2. При токе свыше 600 А ширина наплавленного валика начинает уменьшаться. 3. С ростом напряжения на дуге наблюдается уве- личение ширины шва, в случае со скоростью наплавки ее влияние оказывается противоположным. Общий вывод. Представленные графические зави- симости свидетельствуют о том, что наибольшее влияние на глубину проплавления оказывает величина сварочного тока. Напряжение и скорость сварки ока- зывают незначительное влияние. Однако определен- ная закономерность прослеживается — с ростом на- пряжения происходит увеличение проплавления, од- нако в случае со скоростью наплавки наблюдается обратно пропорциональная зависимость. Расчеты погрешностей . Разработанные модели являются адекватными. Ошибка в определении шири- ны валика не превышает 6,2 %, глубины проплавления — 5,6 %. Полученные зависимости могут быть ис- пользованы для расчета размеров валика при наплавке спеченной лентой ЛС-09Х31Н8АМ2 под слоем флюса АН-26 на высоколегированные стали аустенитного класса. Литература 1. Кожин М.В., Кусков В.Н., Галинский А.А., Копысов Г.А. Применение спеченной ленты ЛС-09Х31Н8АМ2 в ка- честве антифрикционного материала подшипников насосов атомных реакторов и судовых установок // Нефтегазовый терминал: сб. науч. ст. междунар. науч.-технической конф. М., 2015. С. 108-113. 2. Галинский А.А., Кожин М.В., Копысов Г.А., Кусков В.Н. Влияние ширины наплавочной спеченной ленты лс- 09Х31Н8АМ2 на геометрические параметры наплавленного валика // Cб. науч. тр. 42-й междунар. науч.-технической конф. молодых ученых, аспирантов и студентов. М., 2015. Т. 2. С. 157-160. 3. Галинский А.А., Копысов Г.А., Кусков В.Н. Ремонт торцевых уплотнений насосов нм-10000 с использованием порошковой ленты // Опыт, актуальные проблемы и пер- спективы развития нефтегазового комплекса: сб. материалов V регион. науч.-практической конф. обучающихся, аспиран- тов и ученых. 2015. С. 261-263. 4. Галинский А.А. Оборудование диффузионной сварки с различными видами нагрева // Проблема функционирова- ния систем транспорта: материалы всерос. науч.- практической конф. студентов, аспирантов и молод. учёных. 2012. С. 120-123. 5. Соколов Г.Н., Лысак В.И. Наплавка износостойких сплавов на прессовые штампы и инструмент для горячего деформирования сталей. Волгоград: ВолгГТУ, 2005. 284 с. 6. Багров В.А., Кальянов В.Н. Влияние способа износо- стойкой наплавки на распределение упрочняющей фазы в наплавленном металле // автоматическая сварка. 2000. № 11. С. 44-47. 7. Белый А.И., Жудра А.П., Дзыкович В.И. Влияние ле- гирующих элементов на структуру композиционного сплава на основе карбидов вольфрама // Автоматическая сварка. 2002. № 11. С. 18-11. 8. Чернышов Т.К., Чуйков М.О., Ставышенко Р.С., Чуй- ков С.С. Исследование влияния температуры на внутренние микронапряжения в сменных многогранных пластинах из твердых инструментальных сплавов группы // Изв. высш. учеб. заведений. Нефть и газ. 2014. № 5. С. 103-106. 9. Попов С.Н., Антонюк А.Д. Оптимизация износостой- кого наплавочного сплава системы fe-c-ti-b для условий из- нашивания закрепленным абразивом // новые материалы и технологии в металлургии и машиностроении. 2009. № 1. С. 93-99. 10. Жудра А.П., Белый А.И. Новые композиционные сплавы и результаты исследования их свойств // Теоретиче- ские и технологические основы наплавки. Наплавленный металл: сб. науч. тр. Киев: ИЭС им. Е.О. Патона, 1977. С. 151-157. 11. Рябцев И.А., Кондратьев И.А., Васильев В.Г. Износо- стойкость наплавленного металла системы легирования fe-c- cr-ti-mo // Автоматическая сварка. 2002. № 4. С. 48-51. 12. Мамадалиев Р.А., Кусков В.Н., Земенков Ю.Д., По- пова А.А . Влияние высоконцентрованных источников на- грева на переход легирующих элементов в наплавленный металл // Актуальные проблемы современного машино- строения: сб. тр. Междунар. науч.-практической конф. Юрг. технол. ин-т. Юрга, 2014. С. 217-220. 13. Кусков В.Н., Мамадалиев Р.А., Обухов A.Г. Переход легирующих элементов в наплавленный металл при сварке стали 12Х18Н10Т // Фундаментальные исследования. 2013. № 11-9. С. 1794-1797.