Systems. Methods. Technologies 4(36) 2017

Системы Методы Технологии . А . Х . Файзов и др . Моделирование режимов … 2017 № 4 (36) с . 87-92 91 жет быть определения периодическим . Если жение же Q > Q А вление + Q В + своем Q П — трещины вследствие на поверхности изделия обозн неизбежны [7]. Не - обходимо диентног заметить , что трив обрабатываемая бетонная произведенную смесь предполагается жение уплотненной и несжимаемой . Таким приводног образом , условие пройти отсутствия макродефектов поверхности сходов заглаживаемого изделия новления можно записать постоянн в виде : П B A Q Q QQ + + ≤ . Однако трещины диентным на поверхности продукта некотрых не являются единственным дефектом макроса , возможны притоки будет и характерные волны . Рабочий оган , учетом перемещаясь по поверхности можн заготовки со скоростью слоя З υ , входящ оставляет гладкий скорсть слой тонкостенного течение бетона толщиной емог ( ) 00 y при тных правильном его ющегося устранении . Следовательно , в этом smothing случае расход условие в сечении 1 AA будет вследствие равен ( ) 00 y З ⋅ υ . Но нам известно , диентног что расход отсюд в сечении 1 AA равен ( ) 00 y A сс ⋅ υ , поэтому естественным условием безде - фектности that в данном случае очего будет равенство З Acp υ= υ . Действительно , некотрых если средняя ктеризуе скорость разжиженно - го выполнив бетона в сечении 1 AA будет режимов больше скорости result посту - пательного движения трив рабочего органа , twen бетон начнет внеи выдавливаться из - под определяется него с образованием средня наплывов . Если предст же A сс υ будет меньше З υ , колес то основная масса разжиженного бочего бетона будет уноситься рабочим обозн орга - ном в результате блиц его вращения , суме и на поверхности изде - лия extremely появятся характерные сум гребни . Возможные чего комби - нации расходов бочего и дефектов сведены пройти в табл . 2. Таблица 2 Возможные комбинации расходов скорость и дефектов Расход Q Расход Q А Q А ботки = υ З ⋅ y 0(0) Q А имодействи < υ З ⋅ y 0(0) Q А жение > υ З ⋅ y 0(0) Q BQAQQ + + = + Гребни Наплывы П QBQAQQ + + < + Гребни Наплывы П QBQAQQ + + > Трещины Трещины и гребни Трещины внеия и наплывы Примечание . Знак «+» соответствует внеие поверхности без макродефектов Выводы Одной чество из причин недостаточно тельном удовлетворительной работы диентног существующих валковых заглаживающих ма - шин является зуется то , что случ в некоторых случаяхнеправильно выбранамощность привода емой рабочего органа зруш , качество из - за чего валок будут вращается неравномерно , определения а иногда даже которе полно - стью останавливается . Кроме лости того , на качество coagulating заглаживания оказывает средой неблагоприятное влияние свежеул неравномерная скорость бочим за - глаживания , что нный происходит в случае решны скольжения пор - тальных необходимо колес машин . Литература 1. Бороздин О . П ., Мамаев Л . А ., Кононов А . А . Математи - ческая модель заглаживающей способности валковых машин для обработки бетонных поверхностей // Математическое моделирование , численные методы и комплексы программ : межвуз . тем . сб . тр . / СПбГАСУ . СПб ., 2000. Вып . 6. С . 82-88. 2. Мамаев Л . А ., Кононов А . А ., Карпенко А . В . Заглажи - вающая машина с поперечно вибрирующим валковым рабо - чим органом // Труды Братского индустриального института : материалы XX науч .- техни - ческой конф . Братск , 1999. T. 2. С . 89-91. 3. Мамаев Л . А , Ефремов И . М , Кононов А . А . Режимы за - глаживания валковых рабочих органов , обеспечивающие качество обрабатываемой бетонной поверхности // Труды Братского государственного технического университета . 2000. С . 178-180. 4. Мамаев Л . А . Исследование процессов рельефной обра - ботки бетонных поверхностей : дис . … канд . техн . наук . Л ., 1979. 194 c. 5. Кононов А . А ., Петров С . А . Определение мощности привода вибрационного валкового рабочего органа // Мате - риалы XXII науч .- технической конф . БрГТУ Братск , 2001. С .185. 6. Кононов А . А ., Петров С . А . Определение мощности привода вибрационного валкового рабочего органа // Мате - риалы XXII науч .- технической конф . БрГТУ . Братск , 2001. С . 18-21. 7. Костюков А . А . Сопротивление воды движению судов . М ., 1966. 8. Кузьмичев В . А . Методы моделирования и проектиро - вания вибрационных смесительных машин : автореф . дис . … д - ра техн . наук . Л ., 1989. 32 с . 9. Вибрации в технике : справочник . Т . 4. Вибрационные машины и процессы / под ред . Э . Э . Лавендела . М .: Машино - строение , 1981. 509 с . 10. Болотный А . В . Теоретическое обоснование электро - щупового метода измерения шероховатости поверхности железобетонных изделий // Исследование рабочего процесса строительных машин : сб . тр . / ЛИСИ . Л ., 1968. № 58. С .14-32. 11. Болотный А . В ., Рысс - Березак С . А . Оценка эффектив - ности новых заглаживающих машин // Материалы 56- й науч . конф . профессоров , преподавателей , науч . работников , инж . и аспирантов : докл . / СПбГАСУ . СПб ., 1999. Ч . 1. С . 88-89. 12. Райчык Я . Оптимизация параметров заглаживающих машин для обработки поверхностей отформованных из пла - стичных смесей в условиях производства в ПНР : дис . … д - ра техн . наук . Л ., 1999. 292 с . 13. Бауман В . А . Вибрационные машины в строительстве и производстве строительных материалов . М .: Машинострое - ние , 1978. 549 с . 14. Матвеев И . Б . Гидропривод машин ударного и вибра - ционного действия . М .: Машиностроение , 1974. 184 с . 15. Подопригора А . Г . Определение оптимальных пара - метров и режимов работы машин для заглаживания изделий отформированных из легких бетонов : дис . ... канд . тех . наук . Л ., 1989. 278 с . 16. Прочность , устойчивость , колебания : справочник в 3 т . / под общ . ред . И . А . Биргера , Я . П . Пановко . М .: Машино - строение , 1968. Т . 3. 568 с . 17. Бутенин Н . В . Теория колебаний . М .: Высш . школа , 1963. 188 с .