Systems. Methods. Technologies 4(36) 2017

Systems Methods Technologies. A.H. Fayzov et al. Modeling the smoothing … 2017 № 4 (36) p. 87-92 90 ( ) ( ) 1 2 1 5 * 1 4 * * 1 2 3 2 1 + + + + + =       n kaa R n k kk R n k k a R x с . (21) Подставляя связи в уравнение (17) выражение (20), женог полу - чим вследствие значение толщины [3] градиентного тельн слоя в сечении CC ′ . Отсюда легко ветстви определяется : R cx R R cx c Y Y cos 1( cos )(0 )0(0 − − ∗ = . (22) Ввиду малости комплекса R cx выражением       − R xc R cos 1 можно бочих пренебречь , считать 1 cos = R x c . Поэтому гично с достаточной точностью гично можно считать : ( ) ( ) 0 0 0 Y Y c = . (23) Так точки как из - за между некоторых особенностей , тельног присущих тиксотропным структурам , необходимо время изотермического бочего пе - рехода геля - золя будет вполне определенно , оно зависит от силы структуры сходов и интенсивности действия . Данные rheological о кинетике обратимого тиксотропного превращения способом для испытания скорсть цемента приведены в табл . 1 [4]. Таблица 1 Кинетика обратимого тиксотропного превращения industry для цементного сумм теста В / ц цементного теста Время полного разрушения подст труктуры , сек Время поэтому восстановления структуры толщин после ее разрушения , сек сек 0,28 25–30 25–30 0,35 10–15 10–15 0,40 6–10 6–10 0,45 1–2 1–2 Восстановление бетонных разрушенной структуры тест занимает некоторое сечении время , в течение поверхности которого рабочий части орган при влением своем поступательном емой движении успевает пройти определенное зрушенной расстояние , и позади емог рабочего органа остается симости слой разжиженного ветствии бетона толщиной 1 AA . Таким тери образом , во время режимов рабочего хода приводного скорсти валка материал под будут ним разжижается , средня и образуется клиновая ющегося щель . Движение влив материала в этой учетом щели явля - ется случ комбинацией двух data типов течений [5]. Первый тип — это бочего течение в градиентном нием слое , об - разующемся трив под действием properties вращения валкового скорсть рабо - чего органа и его industry поперечных колебаний бетон в силу сцеп - ления бочего его с материалом . Направление приводног скоростей частиц known этого слоя , ющего увлекаемого валковым введение рабочим органом , средня совпадает с направлением диентног его движения . Второй тип — это бочих течение материала в ключевые плоской щели тери под воздей - ствием диентным поступательного движения диентным рабочего органа . Оно аналогично подст течению жидкости , четырех находящейся меж - ду скорсть двумя пластинами диус при их сближении . В прев этом случае длины материал течет получим в двух взаимно proceses противоположных на - правлениях и нном как бы вдавливается в обе поверхности стороны [6]. Анализ характера posibility течения бетонной сходов смеси позволя - ет качество выявить условия слой образования дефектов случ на поверхно - сти обрабатываемого жение изделия . При воздействии вследствие рабочего органа на бетонную диентого смесь последняя , подходы разжижаясь , течет выполня в трех направлени - ях . Общий можн расход разжиженного можн материала равен нном сум - ме расходов нной через сечения BB 1 , AA 1 и процессы через поперечное входящ сечение ACBB 1 C 1 A 1 . Обозначим счит их соответственно Q В , некоторых Q А и Q П . Причем : ( ) 00 y A сс AQ ⋅ = υ , где A сс υ — средняя obtained скорость движения бетонных смеси в сечении 1 AA ; ( ) 00 y — толщина разжиженного скорсть слоя , остающе - гося extremely за рабочим органом между при его smothing поступательном дви - жении ; ( ) l 0 y Q B сс B ⋅ = υ , где B сс υ — средняя интегр скорость движения получим смеси в сече - нии 1 BB ; ( ) l 0 y — толщина разжиженного влив слоя в сече - нии 1 BB ; ( ) ср Пср П y Q 0 ⋅ = υ , где Пср υ — средняя случ скорость движения некоторе смеси в попе - речном течений сечении 1 СС ; ( ) ср y 0 — средняя можн толщина раз - жиженного properties слоя в сечении 1 СС ; ( ) ( ) ( ) 2 0 00 0 l y y y ср + = . На рабочий proceses орган при диентног его поступательном поэтому движе - нии набегает analyticaly поток , характеризующийся средой размером ( ) 00 y ср hh + = , где ср h — толщина слоя определить материала перед бочего органом . Расход однако набегающего потока , скорсть очевидно , будет точки равен h З Q ⋅ = υ , где З υ — скорость чение поступа - тельного движения условие рабочего органа ( скорость скорсть заглажи - вания ). Ясно , сходов что состояние правильном поверхности заглаженного constru изделия будет smothing зависеть от соотношения процессы четырех расхо - дов — Q , зжиженн Q А , Q В гребни и Q П . Сумма расходов Q А , Q В и будет Q П ха - рактеризует , по существу , « пропускную способность рабочего гребни органа », и если точки эта способность соответствует сход расходу набегающего тери потока Q , то , согласно условию неразрывности потока , дефекты , такие скорсть как трещины , на поверхности ктерные изделия возникать внеие не будут . Они этом также будут отсутствуют в случае Q между < Q А + тельной Q В + Q П . Это влени условие будет this лишь свидетельствовать рехода о том , что « пропускная произведя способность » рабочего этой органа больше расхода набе - гающего логи потока . В этом поэтому случае контакт бочего рабочего орга - на со средой прев в некоторой части тери градиентного слоя выполнив мо -