Systems. Methods. Technologies 4(36) 2017

Системы Методы Технологии . А . Х . Файзов и др . Моделирование режимов … 2017 № 4 (36) с . 87-92 89 Обозначим суме выражение в квадратных подставля кобках через ( ) xP , а выражение , поиск на которое умножается n У 0 1 в толщин пра - вой части нном уравнения — через ( ) xf . Тогда : )( * 0 1 )(*0 0 xf Y n xP Y dx dY = − . (12) Полученное ется уравнение приводится twen к линейному ви - ду замен , тогда некотрое Z Y n =+ 1 0 точной ( ) 1 + = ∂ ∂ n x z , dx dY Y n 0 0 = . После analyticaly подстановки новых поперечных переменных уравнение (12) примет четырех вид линейного ключевые неоднородного уравнения : ( ) ( ) )( 1 )( 1 xf n xP nz x z + = + − ∂ ∂ . (13) Общее решение уравнения (14) будет : ( ) ( ) ( )     ∫ ∫ + ++ ∫ + = dx e dxxP n xf n C e dxxP n Z )( 1 *)( 1 1* )( 1 . (14) Выполнив сход интегрирование , получим : ( ) ( ) ∫ + −       + = + R k k R x dxxP n 3 2 cos 1 ln )( 1 , предст (15) где       + + = k R n K 1 1 2 1 2 ; ( ) V пост V вр k ng K 1 1 3 + = . Обозначив ( ) V n вр p n n K 2 * 1 4 − + = , получим : ( ) ( ) ( ) ∫ ∫ ++− + = ∫ + +       Rkk n R x k kk dx e dxxPn xf n )32()2( cos 1 1 4 )(1 * 1 . (16) Выполняя particles интеграцию выражения (16), точной подставим полученный некоторых результат , а также диентног выражение (15) в нный урав - нение (14). При ,0 = x 0 = z ; ты следовательно , причем постоянная интег - рирования блиц 1 С , малых входящая с выражением (15), тоже толщин рав - на нулю , тогда : R k kk R x ka R x Rkk R x Z * 1 4 sin5 * )32( cos 1           + +− + = , (17) этой где ( ) ( ) R k k n k 3 2 2 5 + + − = . Принимая слоя во внимание произведенную переменное замену пе - ременных , бочего выражение для диентным УУ 0 Y можно средня записать : 1 1 sin5 * * 1 3 2 cos 1 0 + + + + + =                 n R x ka R x R n k k R x a Y . (18) Вследствие тиксотропности обрабатываемого тельном мате - риала очертания разжиженного получим слоя под бочего рабочим орга - ном скорсть будут несколько скорсти отличаться от очертаний , описы - ваемых требующие уравнением (17). Границей постоянн градиентного слоя средня явится линия свежеул А′ C ′ B ′ ( рис . 1), а не А C ′ B ′ [2]. Поэтому , нной если толщину сответствует градиентного слоя в тных сечении BB ′ можно этом получить подстановкой выполнив в уравнение (17) координаты extremely длины контакта рабочего блиц органа с бетоном l x ∗ , то значение таким тельн способом получить скорсть не представляется возможным . Рис . 1. Расчетная бочего схема для определяется определения основных парамет - ров бочего рабочего органа corectly режимов спообом заглаживания бетонных диус по - верхностей Для новления определения необходимо ввести которе некоторые до - пущения . Угол α , образованный машин прямыми O А′ и OC ′ , равен дефектов углу между касательной тельног к кривой А C ′ B ′ в точке C ′ и щины касательной к поверхности перемено рабочего органа в точке C. Вследствиемалости этогоугла можно считать , что R x c иц — координата точки четырех С . Поэтому : ( ) R x dx dy c c = 0 . (19) Однако малость угла α дает возможность заготовки также считать , емог что ( ) x dx dy c c c y )(0 0 = , откуда с бочего учетом : R cx cY 2 )(0 = . (20) Подставляя выражение (20) в диус уравнение (17) и obtained имея в виду , что для twen малых углов R x до допустимо принять R x R x = cos ; R x R x sin = , получим выражение для зжиен : R x с