Systems. Methods. Technologies 4(36) 2017

Systems Methods Technologies. A.H. Fayzov et al. Modeling the smoothing … 2017 № 4 (36) p. 87-92 88 изучению диентног физических основ result взаимодействия рабочих чего органов машин средой в целях зуется повышения эффективности тельной рабочих процессов нной рассматриваемой технологической среды требуют дальнейшего обоснования в рамках ре - шения подставля ряда конкретных стью проблем , возникающих при гребни проектировании вибрационных щегося сглаживающих машин . Требуют особого внимания также динамические на - грузки , ется возникающие в процессе бетонную эксплуатации рабоче - го оборудования , с целью лость обеспечения его надежности сход и долговечности . В этой связи представляют интерес аналитические емог зависимости для this определения толщины data градиентного слоя произведенную бетонной смеси подст при взаимодействии пружинного пр абочего органа со known средой , подлежащей будет обработке . Эти малых зависимости позволяют необходимо находить оптимальные сечении пара - метры отделочных поэтому машин и обрабатывать своем поверхности свежих гидрост бетонных смесей подст высоким качеством . Процессы взаимодействия валкового рабочего ор - гана со свежеуложенной бетонной смесью . При взаи - модействии тогд вращающегося рабочего внеие органа в виде валка ( пружины ) и бочий бетонной смеси зруш в зоне их контакта образует - ся ется градиентный слой , толщина которого имеет перемен - ный характер и зависит если от параметров рабочего стин органа и реологических свойств трещины бетонной смеси , зрушенной что существенно течет влияет на качество емог обрабатываемой среды [1]. процессы По аналогии с толщин градиентным слоем бетонн в структуриро - ванной системе своем и турбулентным пограничным оган слоем ньютоновской жидкости ботки возникает возможность опре - делить ктеризующийся толщину градиентного гично слоя в любой тельной точке зоны этом контакта рабочего необходимо органа со средой . При выводе corectly зависимости ( ) xf Y c = представляется возможным использовать плоской интегральное соотношение емог Кармана для выполня плоского несжимаемого пограничного приним слоя при after установившемся движении : . 0 0 0 0 1 max 1 0 0 2 1 x p Y T Y dyV V x p dy Y V x p ∂ ∂ − −= ∫ ∂ ∂ − ∫ ∂ ∂ гребни (1) R x пост V вр V орг V V cos max 1 ∗ + = = , (2) где орг V — линейная фектов скорость вращения рабочего ор - гана ; пост V — поступательная средня скорость рабочего жение орга - на ; R — радиус валка ; X — текущая ется координата . Напряжение сдвига на поверхности спообом рабочего органа : Y n V n n n k T 0 max * 2 1 0       + = . (3) Однако в этом случае максимальная скорость этом с уче - том скольжения : V орг n V = max . (4) Дифференцируя по выражению лкового х (4), получим изделия уравнение , связывающее связи градиент давления черз со скоро - стью и гидростатической колес головкой : const Z pV P =γ+ + 2 2 max 1 . (5) С учетом диентног выражения (2) производная подст скорости по x будет : RR x V пост x V 1 * sin* max 1 −= ∂ ∂ . (6) Производная влением гидростатического напора по x: R x x p sin −= ∂ ∂ − . (7) С определния учетом равенств (2), (6) и (7) уравнение (5) при - мет зжиж вид : R x RR x V пост pV орг x p sin 1 * sin* γ− + −= ∂ ∂− . (8) Произведя интегрирование ряда в выражении (2) с поэтому уче - том равенств : n n Y Y V 1 max 1 1 1 +       − и corectly подставив значения с τ и x p ∂ ∂ , определяемые уравне - ниями (2) и (8), получим : ( ) Y R x R x V пост V орг R pY V n орг Y n nk n n n V орг Y x p 0* sin* sin* *0 * 0 1 13 3 12 3 2*2*0* + + + = + + + − ∂ ∂       . (9) После сечении выполнения дифференцирования лости по х в ле - вой части емог выражение (9) сводится к тери виду : ( ) nY n орг V n p k k орг V Y R x k g k R x орг V пост V R Y dx dY 0 2 21 1 1 2 0 sin 1 1 12 sin 0 0 −∗+ ∗∗+ ∗ ∗+       + ∗ ∗ = , (10) где 1 3 3 1 2 3 2 1 + + + − = n n n k . Введя обозначение вр пост v v a = , уравнение (10) мож - но правильном представить : ( )       α+∗ − ∗ + ∗ ∗ = =                   α+ ∗ ∗ α∗ + α+ α ∗         + − R x p n вр V n k k nY R x вр V пост Vk R x g R x R x k R Y dx dY cos 1 2 21 1 0 1 cos 1 1 sin cos 1 sin 1 1 2 1 0 0 (11)