Systems. Methods. Technologies 4(36) 2017

Systems Methods Technologies. A.M. Almohammad et al. To estimation of elements … 2017 № 4 (36) p. 67-70 68 поток , выделяемый теплообменным устройством ; 0 Т — температура окружающей среды ; ГП K — коэффициент теплопередачи ; ГП F — площадь теплоотдачи ; m гп — масса гидропривода и рабочей жидкости . Для условий регулирования температуры привода с теплообменным устройством зависимость для опре - деления ж Т должна быть скорректирована . При этом необходимо учесть теплоотдачу на внутренней по - верхности трубы , от рабочей жидкости к стенке , теп - лоотдачи от пучков оребрённых труб при обдуве , а также на наружной поверхности оребрённой трубы за счет орошения . Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности трубы теплообменника определяется на основе числа Нуссельта при ламинарном режиме течения жидкости в трубах [9, 10, 11, 12]: 14,0 ж с 3 1 1 55,1 − µ µ ⋅         ⋅ ⋅ =       l г D г Pe г Nu . (2) Коэффициент теплоотдачи от рабочей жидкости к стенке теплообменника при ламинарном режиме тече - ния жидкости в трубах : г D г г Nu 1 1 λ⋅ =α . (3) Число Пекле при ламинарном течении жидкости в трубах : г г ж 1 , V D Pe a ⋅ = (4) Число Нуссельта при орошении пучков оребрённых труб : ( ) 72,0 , Re 14,0 54,0 2 105 ,0 s ж s h s г D sc zc д Nu ⋅ − ⋅ −         ⋅ ⋅ ⋅ = . (5) Коэффициент теплоотдачи от пучков оребрённых труб при обдуве теплообменника : 2 21 D д Nu Β λ⋅ =α . (6) Коэффициент теплоотдачи на наружной поверхно - сти оребрённой трубы за счет орошения [11, 13, 14,15]: ( ) г D в t с t lq 2 22 ⋅π⋅ − ⋅π =α . (7) Суммарный коэффициент теплоотдачи при обтека - нии пучка оребрённых труб : 22 21 2 α+α=α , (8) где 21 α — коэффициент теплоотдачи при обтекании пучка оребрённых труб с учетом теплообмена ; 22 α — коэффициент теплоотдачи при обтекании пучка ореб - рённых труб за счет орошения . Коэффициент теплопередачи через стенку теплооб - менника [11]: ݇ ൌ ଵ భ ഀ భ ା ഃ ഊ ା ಷ вн ഀ మ ·ಷ гп ·ಶ , (9) где ܨ вн — площадь внутренней поверхности трубы ; ܨ гп — площадь оребрённой поверхности ; E — коэффици - ент эффективности . В результате исследования математической модели получены зависимости [9, 16, 17, 18] ( рис . 1–6) тепло - производительности теплообменника , температуры охлаждаемой жидкости на выходе и мощности насоса от расхода жидкости через теплообменник . Расчеты проведены для двух случаев : первый — без орошения поверхности водой , второй — при орошении наружной поверхности теплообменника охлаждающей водой . Рис . 1. Зависимость температуры рабочей жидкости без учета и с учетом орошения на выходе из теплообменника от подачи насоса . Средняя температура на входе в теплообменник без орошения , 0 С : 1 — 100; 2 — 90; 3 — 80; 4 — 70; 5 — 60; 6 — 50. Средняя температура на входе в теплообменник с орошением , 0 С : 7 — 50; 8 — 60; 9 — 70; 10 — 80; 11 — 90; 12 — 100 ( без учета орошения : ––––; с учетом орошения : ------).